Tính toán hệ thống dàn ống giải nhiệt trong thi công bê tông khối lớn áp dụng với đài móng công trình Vietinbank Tower

33 S¬ 37 - 2020
Tính toán hệ thống dàn ống giải nhiệt 
trong thi công bê tông khối lớn áp dụng với đài móng 
công trình Vietinbank Tower
Calculation of the cooling pipe system in mass concrete construction applied to Vietinbank Tower
Nguyễn Văn Đức, Trương Kỳ Khôi 
Tóm tắt
Biện pháp giảm ứng suất nhiệt trong thi 
công kết cấu bê tông khối lớn có ý nghĩa hết 
sức quan trọng. Một trong các biện pháp 
thường được áp dụng khi thi công những kết 
cấu có khối tích lớn như đài móng nhà siêu 
cao tầng đó là sử dụng hệ thống dàn ống 
giải nhiệt cho khối bê tông. Bài báo này giới 
thiệu về cách tính toán hệ thống ống giải 
nhiệt, ví dụ áp dụng cho một đài móng công 
trình được thi công trong điều kiện Việt Nam.
Từ khóa: Công nghệ xây dựng, bê tông khối lớn, hệ 
thống dàn ống giải nhiệt
Abstract
The method of reducing the thermal stress in 
construction of mass concrete is significantly 
important. One of commonly used methods in 
construction of massive foundations of skyscrapers 
is the use of cooling pipe systems for concrete 
blocks. This paper introduces how to calculate 
the cooling pipe system and give an example 
for a foundation constructed under Vietnamese 
conditions.
Key words: Construction technology, mass concrete, 
cooling pipe system
TS. Nguyễn Văn Đức, ThS. Trương Kỳ Khôi
Khoa Xây dựng 
Email: nguyenduc.0680@gmail.com 
 truongkhoi.dhkt@gmail.com
Ngày nhận bài: 3/12/2018 
Ngày sửa bài: 20/302019 
Ngày duyệt đăng: 8/01/2020
1. Đặt vấn đề
Hiện nay, khi quy mô công trình ngày càng lớn hơn, các công trình xây dựng 
nói chung và dân dụng nói riêng thi công bê tông khối lớn như đài móng của nhà 
siêu cao tầng rất phổ biến, đặc biệt là tại các thành phố lớn như Hà Nội, TP. Hồ 
Chí Minh,
Thực tế khảo sát, các kết cấu bê tông và bê tông cốt thép kích thước lớn 
thường bị nứt mạch, thậm chí nứt sâu, nứt xuyên trong thời gian đầu bê tông đông 
cứng. Nhiều vết nứt được phát hiện sau khi tháo dỡ cốp pha. Các kết cấu này 
thường được thiết kế với bê tông cường độ cao, và được thi công trong điều kiện 
mùa hè nắng nóng tại Hà Nội hoặc mùa khô tại TP. Hồ Chí Minh. Việc kiểm soát 
và hạn chế các vết nứt do ứng suất nhiệt phát sinh trong quá trình đông kết của 
bê tông là phức tạp, đòi hỏi các kỹ sư tham gia phải có kinh nghiệm, đưa ra các 
giải pháp ngay từ khâu thiết kế, lựa chọn vật liệu và thi công. 
Vì vậy, việc nghiên cứu tính toán hệ thống dàn ống giải nhiệt cho khối đổ bê 
tông khối lớn là cần thiết và có ý nghĩa thực tiễn. 
2. Khái niệm bê tông khối lớn, điều kiện gây nứt trong điều kiện khí hậu 
Việt Nam
a) Khái niệm
Theo TCVN 9341:2012, Kết cấu bê tông hoặc bê tông cốt thép được coi là 
khối lớn khi có kích thước đủ để gây ra ứng suất kéo, phát sinh do hiệu ứng nhiệt 
thuỷ hoá của xi măng, vượt quá giới hạn kéo của bê tông, làm nứt bê tông, và do 
đó cần phải có biện pháp để phòng ngừa vết nứt. 
Trong điều kiện khí hậu nóng ẩm Việt Nam kết cấu có cạnh nhỏ nhất (a) và 
chiều cao (h) lớn hơn 2m có thể được xem là khối lớn. 
Đối với các kết cấu có dạng ngàm hoặc kết cấu có hình khối phức tạp thì kích 
thước khối lớn sẽ do người thiết kế xem xét quyết định. 
b) Điều kiện gây nứt bê tông khối lớn trong điều kiện khí hậu Việt Nam
Theo [5], điều kiện để gây nứt bê tông khối lớn là: 
∆T ≥ 200C – Điều kiện cần;
MT ≥ 500C/m – Điều kiện đủ;
Trong đó: ∆T: Độ chênh nhiệt độ giữa 2 điểm trong khối bê tông, (0C);
MT: Mô đun chênh nhiệt độ (Gradient nhiệt độ), là độ chênh nhiệt độ giữa 2 
điểm của khối bê tông cách nhau 1m, (0C/m);
3. Tính toán hệ thống dàn ống giải nhiệt trong thi công bê tông khối lớn 
công trình Viettinbank Tower
3.1. Tiêu chuẩn áp dụng
- CIRIA C660: Early- age thermal crack control in concrete;
- ACI 207.2R-07: Effect of Restraint, Volume Change, and Reinforcement on 
Cracking of Mass Concrete;
- ACI 207.4R-05: Cooling and Insulating Systems for Mass Concrete;
- Computer & Structures (Jin Keun Kim, Kook Han Ki, Joo Kyoung Yang), 
Thermal analysis of hydration heat in concrete structures with pipe –cooling 
system;
3.2. Các bước tính toán, áp dụng cho đài móng công trình Vietinbank Tower
Dự án Vietinbank Tower (Hà Nội) có hai khối móng lớn nằm dưới tòa nhà Văn 
phòng và tòa nhà Khách sạn. Khối móng nằm dưới tòa nhà Văn phòng cao 7m 
34 T„P CHŠ KHOA H“C KI¦N TR”C - XŸY D¼NG
KHOA H“C & C«NG NGHª
và dưới tòa nhà Khách sạn cao 5.5m. Khối lượng bê tông 
đài móng khu nhà Văn phòng khoảng gần 20.000 m3. Đổ 
bê tông đài móng khối lớn nhà Văn phòng bằng phương án 
chia thành nhiều đợt đổ theo phương ngang có sử dụng hệ 
thống ống giải nhiệt. Đợt 1: 1150mm, Đợt 2: 3350mm, Đợt 
3: 2500mm. Dưới đây trình bày tính toán và kiểm soát nhiệt 
độ cho bê tông móng nhà Văn phòng cho 2 khối đổ 3350mm 
và 2500mm.
3.2.1. Thông số dùng trong tính toán kiểm tra dàn ống giải 
nhiệt của công trình
a. Các đặc trưng vật liệu của bê tông
• Khối lượng thể tích: γb = 2500 Kg/m3
• Hàm lượng xi măng bao gồm tro bay và xỉ lò cao: 560 
Kg/m3
• Nhiệt dung riêng của bê tông: 1 KJ/Kg0C
• Hệ số dẫn nhiệt của bê tông: 2.52 W/m0C 
b. Các đặc trưng khối đổ
• Chiều dày khối đổ: Tính toán cho 2 trường hợp là 
3350mm và 2500mm. 
• Bề mặt thoát nhiệt: 5.2W/m2K 
c. Điều kiện môi trường
• Tốc độ gió: ≈4 m/s 
• Nhiệt độ bê tông đầu vào: Tính toán cho 3 trường hợp 
là 280C – 300C – 320C 
• Nhiệt độ môi trường, dựa vào dự báo thời tiết ở khu vực 
Hà Nội trong tháng 8: Nhiệt độ dao động từ 300C -350C, lấy 
trung bình là 32.50C 
d. Hệ thống ống giải nhiệt
Ống giải nhiệt dùng ống sắt có đường kính ngoài Dpipe 
= 33.5mm, chiều dày 2mm, khoảng cách ống theo phương 
ngang và đứng lần lượt là: Sh = 1m và Sv = 1m. 
Nước chạy qua hệ thống ống giải nhiệt đã được làm lạnh 
bằng Chiller, lưu lượng bơm khoảng từ 4÷10 gal/min. Trong 
tính toán, lấy giá trị trung bình là 8 gal/min = 2.19 m3/h. Khối 
lượng thể tích của nước là ρw = 1000 (kg/m3), nhiệt dung 
riêng của nước là cw = 1(kCal/kg0C). Nhiệt độ nước đầu vào 
là 80C. 
3.2.2. Xác định nhiệt độ bên trong khối đổ khi không có 
hệ thống ống giải nhiệt
Việc tính toán dự đoán nhiệt độ tăng và chênh lệch nhiệt 
độ trong khối đổ được dựa trên phương pháp đường đoạn 
nhiệt của bê tông, đồng thời có xét đến ảnh hưởng của các 
thành phần khác như phụ gia tro bay, xỉ lò cao, tốc độ gió, 
nhiệt độ môi trường, nhiệt độ lúc đổ. Chi tiết tính toán thể 
hiện trong CIRIA C660 – Phụ lục A2. [1]
Tính toán trường nhiệt trong khối đổ bê tông được thực 
hiện theo phương pháp số, chia khối đổ thành n phần bằng 
nhau dọc theo tiết diện, trên mỗi phần, tính toán nhiệt độ phát 
triển theo thời gian dựa vào dữ liệu đường đoạn nhiệt. 
Sau đó, xác định nhiệt độ lớn nhất tại tâm và nhiệt độ ở 
hai bề mặt khối đổ, chênh lệch giữa nhiệt độ tại tâm và hai 
bề mặt chính là chênh lệch nhiệt độ lớn nhất. Đồng thời, dựa 
vào nhiệt độ tại các điểm dọc theo tiết diện, vẽ được trường 
nhiệt độ ứng với thời điểm có Tmax và trường nhiệt ứng với 
thời điểm có ∆Tmax. 
Kết quả Biểu đồ nhiệt độ Tmax và ∆Tmax cũng như Biểu đồ 
trường nhiệt độ dọc theo tiết diện của khối đổ bê tông móng 
có chiều cao 3.35m được thể hiện dưới đây. 
3.2.3. Tính toán nhiệt độ bên trong khối đổ khi có hệ 
thống ống giải nhiệt
a. Xác định vùng ảnh hưởng của hệ thống ống giải nhiệt
Diện tích vùng ảnh hưởng của ống giải nhiệt được xét là 
1 hình vuông có diện tích Sh x Sv (m2). Quy thành đường tròn 
có diện tích tương đương với bán kính R: 
2 ( )
S S
h vR S S R m
ef h v ef
π
π
⇒= =
(3.1) 
b. Tính toán ảnh hưởng của hệ thống ống giải nhiệt đến 
nhiệt độ khối đổ.
Gọi ∆T (0C) là lượng nhiệt độ giảm được trong 1h do có 
hệ thống ống giải nhiệt. 
Tổng lượng nhiệt cần hấp thụ để giảm được lượng nhiệt 
∆T (0C) trong 1h là: 
3* * ( / )c cQ T C kCal mγ= ∆ (3.2)
Trong đó: 
Cc: nhiệt dung riêng của bê tông (kCal/kg0C); 
γc: khối lượng thể tích của bê tông (kg/m3). 
Tính trong trường hợp nguy hiểm nhất ứng với đường 
Hình 1. Mặt cắt đài móng nhà Văn phòng
35 S¬ 37 - 2020
ống dài nhất (trừ đi 2 đoạn ống theo phương đứng vì tại vị trí 
này có đến 5 đường ống dẫn nhiệt): 
L = 92 – 2*6 = 80 (m)
Với bán kính ảnh hưởng của 1 ống giải nhiệt Ref, tính 
được thể tích bê tông nằm trong vùng ảnh hưởng: 
2 2* * *( )ef ef ef pipeV L S L R Rπ= = − (m
3) (3.3)
Nhiệt lượng cần giảm trong suốt chiều dài ống là: 
supply *efq V Q= (kCal) (3.4)
Theo [4], ảnh hưởng của ống giải nhiệt đến việc làm lạnh 
bê tông được tính theo công thức sau: 
supply , ,* * *( )out in w w w w out w inq q q Q c T Tρ= − = − (kCal) (3.5)
Trong đó:
qsupply: là lượng nhiệt cần hấp thu trên suốt chiều dài ống 
(kCal); 
Qw: lưu lượng nước chạy qua ống giải nhiệt trong 1h (lấy 
trung bình theo thiết kế) (m3/h); 
ρw: khối lượng thể tích của nước (kg /m3); 
cw: nhiệt dung riêng của nước (kCal/kg 0C); 
Tw,out: là nhiệt độ của nước ở đầu ra của ống giải nhiệt 
(0C); 
Tw,in: là nhiệt độ của nước ở đầu vào của ống giải nhiệt 
(0C); 
supply
, ,
2 2
*
* * * *
* *( )* * *
* *
ef
w out w in
w w w w w w
ef pipe c c
w w w
q V Q
T T
Q c Q c
L R R T C
Q c
ρ ρ
π γ
ρ
− = =
− ∆
=
 (3.6)
Như vậy, nhiệt độ nước bơm ở đầu vào hệ thống ống giải 
Hình 2. Đường đoạn nhiệt tăng theo thời gian
Hình 3. Nhiệt độ tại tâm, bề mặt và chênh lệch nhiệt độ dự đoán
Hình 4. Trường nhiệt độ dọc theo tiết diện
36 T„P CHŠ KHOA H“C KI¦N TR”C - XŸY D¼NG
KHOA H“C & C«NG NGHª
nhiệt phải được tính toán trừ thêm một lượng là (Tw,out - Tw,in) 
để đảm bảo nhiệt độ nước đủ lạnh suốt toàn bộ chiều dài 
ống. 
Theo Định luật Fourier về dẫn nhiệt, thì lượng nhiệt trao 
đổi giữa hai bề mặt tiếp xúc trong 1h có thể tính theo công 
thức: 
'
1 2( )
K
Q T T A
d
= −
(kCal) (3.7)
Trong đó: 
d = Ref - Dpipe/2: khoảng cách từ vị trí xa nhất của vùng 
ảnh hưởng đến mặt ngoài của ống giải nhiệt (m); 
K: hệ số dẫn nhiệt của bê tông (kCal/h.m.0C);
A=π*Dpipe *l= π *Dpipe*1: diện tích mặt ngoài của ống giải nhiệt được tính trong 1m dài, (m2); 
T1: nhiệt độ tại vị trí biên của vùng ảnh hưởng bởi ống 
giải nhiệt (0C); 
T2: nhiệt độ nước trong ống giải nhiệt (0C);
Ta có: 
' 1 2 2* 1* *( )* * *mef ef pipe c cQ V Q R R T Cπ γ= = − ∆ 
là nhiệt lượng cần làm mát trong 1m dài của ống. 
Khi đó, nhiệt độ trong khối đổ giảm được do hệ thống ống 
giải nhiệt là: 
'
1 2
2 2
*
*
( )* * * *( 0.5 )
*
ef pipe c c ef pipe
pipe
Q d
T T
K A
R R T C R D
K D
γ
− =
− ∆ −
=
(0C) (3.8)
Vậy để đảm bảo ống giải nhiệt làm việc hiệu quả, nhiệt độ 
nước đầu vào cần đạt: 
0
, 1 2 , ,( ) ( ) 8w in tb w out w inT T T T T T C= − − − − = (3.9)
2 2
0
2 2
( )* * * *( 0.5 )
8
*
* *( )* * *
* *
ef pipe c c ef pipe
tb
pipe
ef pipe c c
w w w
R R T C R D
C T
K D
L R R T C
Q c
γ
π γ
ρ
− ∆ −
⇒ = −
− ∆
−
0
2 2
8
0.5 *
( )* * *
* * *
tb
ef pipe
ef pipe c c
pipe w w w
T C
T
R D L
R R C
K D Q c
π
γ
ρ
−
⇒ ∆ =
−
− −
 
 
  
 (3.10)
Trong đó: Ttb (0C): là nhiệt độ lớn nhất của bê tông tại vị 
trí vùng ảnh hưởng tại một thời điểm (h) kể từ sau khi đổ. 
 Như vậy, với nhiệt độ nước đầu vào là 80C, tại một thời 
điểm (h), bê tông đạt một nhiệt độ là Ttb thì ta tính được nhiệt 
Hình 5. Vùng ảnh hưởng hệ thống 
ống giải nhiệt trong khối đổ 3350mm
Hình 6. Vùng ảnh hưởng hệ thống 
ống giải nhiệt trong khối đổ 2500mm
Hình 7. Mô hình tính toán ảnh hưởng của ống giải nhiệt
37 S¬ 37 - 2020
độ giảm được do ảnh hưởng của hệ thống ống giải nhiệt 
(trong 1h) theo công thức trên. 
Việc tính toán được thực hiện ứng với từng vùng ảnh 
hưởng (tại mặt trên, mặt dưới và trung tâm khối đổ) để xác 
định lượng nhiệt giảm đi do hệ thống ống giải nhiệt. 
3.2.4. Kết quả tính toán 
- Tính toán với 2 khối đổ có chiều cao lần lượt là 3350mm 
và 2500mm.
- Tính toán với 3 trường hợp nhiệt độ bê tông đầu vào lần 
lượt là 280, 300, 320C
a. Kết quả tính toán nhiệt độ với trường hợp không có hệ 
thống ống giải nhiệt.
Nhiệt độ cực đại trong bê tông: Tmax= 930C sau 50 giờ
Độ chênh lệch nhiệt độ cực đại: ∆Tmax= 330C sau 70 giờ
b. Kết quả tính toán nhiệt độ với trường hợp có hệ thống 
ống giải nhiệt.
Nhiệt độ cực đại trong bê tông: Tmax= 710C sau 39 giờ
Độ chênh lệch nhiệt độ cực đại: ∆Tmax= 150C sau 67 giờ
- Ở bảng kết quả dưới trình bày nhiệt độ Tmax và ∆Tmaxcho 
cả trường hợp khi không có ống giải nhiệt (để tham khảo) và 
khi có ống giải nhiệt.
Bảng 3.1. Kết quả Tmax và ∆Tmax ứng với khối đổ có 
chiều cao 3350 mm
Nhiệt độ 
bê tông 
đầu vào 
(0C)
Chưa có ống giải 
nhiệt
Có ống giải 
nhiệt
Kết luận
Tmax 
(0C)
∆Tmax 
(0C)
Tmax 
(0C)
∆Tmax 
(0C)
28 95 38 73 19 Đạt
30 96 39 74 19 Đạt
32 98 40 75 23 Không đạt
Hình 8. Trường nhiệt độ khối đổ khi không có hệ thống ống giải nhiệt
Hình 9. Trường nhiệt độ khối đổ khi có và không có hệ thống ống giải nhiệt
Hình 10. Sự chênh lệch nhiệt độ khi có và không có hệ thống giải nhiệt
(xem tiếp trang 44)